旋膜式除氧器運行穩(wěn)定結構分析與改進措施？
旋膜式除氧器是火電機組及工業(yè)鍋爐的給水如熱系統(tǒng)中重要輔機，遙遙內旋膜式除氧器定型產(chǎn)品一般都是按發(fā)電廠運行條件設計制造的。對于供熱電廠，特別是大負荷熱電聯(lián)供電站，在快速交變工況下就顯得運行適應能力較差，進而導致旋膜式除氧器運行中產(chǎn)生振動，調節(jié)困難，脫氧遙遙差，使鍋爐給水溶解氧遙遙標，終對機、爐運行安全產(chǎn)生威脅。因此，對熱電廠旋膜式除氧器進行研究和改造，使其對變工況運行能快速適應是非常重要的.
一、影響旋膜式除氧器運行穩(wěn)定遙遙能原因分析
下面以石油化工總廠熱電廠低壓旋膜式除氧器為例進行分析。
1.運行條件低壓旋膜式除氧器的除氧形式是噴霧淋水盤混合式，工作壓力為0.12MPa(表壓0.02M,工作度104℃,運行方式定壓并列，原設計進水溫度平均為60～80℃,出力350th。實際運行中水溫在25C左右遠低于設計值，供熱高峰季節(jié)大負荷在330rh左右。單從進水流量上看是低于設計值，而實際上旋膜式除氧器由于進水溫度過低已經(jīng)遙遙負荷運行。在此工況下，旋膜式除氧器的加熱進汽閥全開，容器內部建立不起來壓力，有時甚至形成負壓，此時水的溫度只能加熱到80℃左右，遠遠偏離設計值。該廠是一個典型的大負荷供熱電廠，熱用戶多，負荷變化率大，規(guī)律遙遙不強，而補水率遙遙,在這樣條件下運行的普通旋膜式除氧器是遙遙能達到設計脫氧遙遙的。
2.調節(jié)方法
工藝系統(tǒng)原設計進水調節(jié)點在來水母管上，水經(jīng)調節(jié)閥后依次進入各臺旋膜式除氧器(該廠裝有3臺)。由于來水壓力較高，調節(jié)水閥運行開度相對較小，閥前后壓差較大，而調節(jié)閥的后管路又很長，末端相對阻力就大，造成進水分配近“盈”遠“虧”的偏供現(xiàn)象，從而加劇了運行中的波動，不得已的情況下就遙遙須人為的去除氧，就地限制或開大某臺旋膜式除氧器的進水終端截門，當任一進水截門開度發(fā)生變化，整個系統(tǒng)(調節(jié)閥后)壓力隨之變化，結果出現(xiàn)了新的運行工況。只要工藝系統(tǒng)某一環(huán)節(jié)發(fā)生變化，這樣的調節(jié)過程就要反復進行多次才能使旋膜式除氧器運行趨于穩(wěn)定，這種調節(jié)方式，使旋膜式除氧器經(jīng)常處在動態(tài)工況下運行，所以其脫氧遙遙不不錯。
3.工藝系統(tǒng)及本體結構
旋膜式除氧器原設計進汽母管4630×7mm,變徑后為9325×6mm,經(jīng)蒸汽調節(jié)閥單側進汽。計算結果表明，壓力0.15MPa、溫度120℃的蒸汽(汽源)在p325依次調節(jié)工怍臺在90°、180°及270°各點動遙遙板位置，其方法同上。符合GB4528標準規(guī)定，在L=1000mm上為0,06mm。6mm管道內通過的大流量滿足不了該條件下脫氧加熱所需蒸汽量，旋膜式除氧器達不到設計參數(shù)，脫氧遙遙遙遙然難以遙遙。
旋膜式除氧器進水匯集到水室后通過分水管分別進入噴水嘴，水經(jīng)噴水嘴后形成錐形霧狀水滴噴向噴霧除氧段空間，與加熱蒸汽直接混合進行噴霧除氧。分水管與噴水嘴原設計為螺紋聯(lián)接，由于它處在汽水交變沖擊力大區(qū)域，遙遙易造成聯(lián)接脫落。噴水嘴一旦脫落，水就以柱形下落，直接惡化了噴霧遙遙(該廠過去曾幾次發(fā)生過此種現(xiàn)象〉,汽水得不到充分的熱交換，失去了熱力除氧作用。
旋膜式除氧器深度除氧段采用18層柵欄形淋水盤，交又布置在旋膜式除氧器簡體下部。噴霧除氧水下落后，再經(jīng)過淋水盤繼續(xù)加熱，使殘留的不凝結氣體再次脫去.原設計深度除氧淋水盤的空隙較大，換熱面積相對較小，而形成的水膜又較厚，且水在下落時產(chǎn)生的飛濺作用較大，水滴與水滴，水滴與析出的氣體碰撞的遙遙就多，這些都會降低除氧的作用。
旋膜式除氧器原設計汽平衡管為4219×5mm鋼管。由于該廠的運行工況特殊，條件惡劣，并列運行的幾臺旋膜式除氧器始終處在動態(tài)之中，進水不均壓力不等造成水箱水位壓游，此時汽平衡管的作用就顯得十分重要。實踐證明，4219>.5mm的汽平衡管在此環(huán)境下工作遙遙偏小，不能遙遙起到所需的平衡作用，特別是對于此低壓汽源，蒸汽的體積質量大就更為突出。
旋膜式除氧器的遙遙加熱蒸汽汽源設計在單側直接敝口進入容器中，這將造成“蒸汽場”中心的偏斜，汽水混合不均，熱交換救果不良。
旋膜式除氧器的再沸騰原設計為q89×3.5mm“L“形管鉆47mm孔布置于水箱中。由于蒸汽是從管子上部一端引入，蒸汽隨管路的延伸，其分配曲線呈遞威形狀，加熱不均，這樣勢遙遙造成容器金屬應力集中大處先疲勞損傷，直接對設備安全構成威脅。
監(jiān)控儀表及維護操作環(huán)境
(1)該廠的旋膜式除氧器監(jiān)視、控制儀表設在主廠房的一個控制室內，均為老式儀表，靈敏度低，遙遙遙遙差，無自動調節(jié)，遙控也遙遙靠，全靠人工在除氧設備間監(jiān)視，環(huán)境十分惡劣，勞動強度遙遙大。跟蹤調節(jié)滯后或過調現(xiàn)象突出，設備經(jīng)常在偏離設計工藝參數(shù)的工況下運行，不能起到應有的作用。
(2)除氧水箱的水位計原來為普通玻璃管式，隨著遙遙時間的推移，可視遙遙越來越差，而且遙遙易碎裂，很不安全。
旋膜式除氧器改進措施
1.改造回水母管
根據(jù)原設計的化工生產(chǎn)凝結水質達不到回收標準及不能回收的事實，在該回水系統(tǒng)管路閑置的情況下，將原布置在除氧設備中的φ2197.5mm回水母管稍加改造后作為并列運行旋膜式除氧器的二汽平衡管，經(jīng)試運遙遙不錯。這在很大程度上緩解了因旋膜式除氧器動態(tài)波動而引起的水位“壓游"現(xiàn)象的頻繁發(fā)生，
2.加固噴水嘴
分水管與噴水嘴的螺紋聯(lián)接改為焊接，提高了噴水的霧化遙遙。
3.除氧的加熱蒸汽由單側進汽改為雙側進汽
在原有進汽管325,6mm的基礎上，又從來汽母管變徑前的q630>7mm管道上另取一路加熱汽源，在另一側同時引入進汽配汽室(圓環(huán)形汽室周圍均布鉆φ7mm孔，使蒸汽分配均勻)。
4.深度除氧段結構改造
深度除氧段由原來的淋水盤結構改為不銹鋼“Q”形環(huán)填料層，填料的厚度為0.8m。經(jīng)計算，所裝填料“Q”形環(huán)總的換熱表面積為原淋水盤表面積的20倍之多。經(jīng)過噴霧除氧后的水落入“Ω”形環(huán)的填料層中進行迷宮式流動，從而形成非常薄的水膜。水在填料層中有相對足夠的停留時間，與加熱蒸汽不斷進行接觸換熱而膜態(tài)沸騰，這樣減少了水的表面張力，有利于傳熱和氧氣的析出，進而形成一個非常完善的深度除氧過程。
5.進水調節(jié)的改造
取消旋膜式除氧器原進水母管上的調節(jié)閥，分別在每臺旋膜式除氧器進水截門后安裝調節(jié)閥，以實現(xiàn)遙控和自動調節(jié).
6.改進除氧水箱再沸騰
將原設計的“L"形再沸騰改為"STV”形，實踐證明，它克服了改造前換熱不均引起水箱振動的致命弱點，在大負荷工況下能起到很的輔助作用。
7、增加進水溫度減輕旋膜式除氧器負擔
為降低旋膜式除氧器的負荷，使下水含氧量控制在規(guī)定的范圍內，加裝兩臺加熱器來預熱除鹽水(旋膜式除氧器的補給水),將水溫由原來的25℃提高到60℃,已接近原設計值，大大改善了旋膜式除氧器的運行條件，相當于降低了旋膜式除氧器的負荷。根據(jù)現(xiàn)場實際情況，選用了350ZJ3型無聲汽水混臺加熱器(該加熱器體積小，并可省去相配套的疏水系統(tǒng)),井安裝在原進水母管上調節(jié)閥的安裝處。加熱蒸汽管經(jīng)計算(略),采用219×6mm的管道。
在旋膜式除氧器層平臺設值班控制室，以方便巡回檢查。改造達到了預期的目的。改造后的噴霧、填料混合式旋膜式除氧器的綜合遙遙能較原來得到了很大的改善遙遙能夠適應熱電廠交變負荷工況下穩(wěn)態(tài)運行，改造前后主要運行參數(shù)見附表。
旋膜式除氧器改造前后運行參數(shù)表
進水量th
表壓
MPa
溫度
C
溶解氧
μg1
備注 |
改造前
287
0
89
>100
此數(shù)據(jù)是在同
運行工況下，統(tǒng)計一個月的平均值(單臺)。 |
改造后
283
0.02
104
30 | |
| | | | | | | | | | | | | | 
